video
BWU30-45 MIM Parts
8fee8963d8e44a8b12f25450366c49d8_14077887636_1980685716
055d32854dc7bb9a2cf60674791b456f_14115301846_1980685716
1/2
<< /span>
>

Časti BWU30-45 MIM

Model: ložisko SFG25
Menovitý vonkajší priemer: ložisko SFE16 mm
Smer nosnosti: axiálne ložisko
Materiál ložiska: liatinové ložisko
Nosná konštrukcia: pevné podložné ložisko

Predstavenie MIM dielov BWU{0}} na vstrekovanie kovov

Položka: Časti BWU30-45 MIM

Model: ložisko SFG25

Menovitý vonkajší priemer: ložisko SFE16 mm

Smer nosnosti: axiálne ložisko

Materiál ložiska: liatinové ložisko

Nosná konštrukcia: pevné podložné ložisko

Nosná konštrukcia: eliptické ložisko

Stav mazania: mazanie tekutým filmom

Štandardná veľkosť: štandardné ložisko

Vlastnosti použitia: vysoká teplota

Ložiskový mechanizmus: pevné trenie

Použitie: stavebné stroje

Vzorka alebo miesto: vzorka

Či importovať: áno

Vlastné spracovanie: Áno

Menovitý vnútorný priemer: SME22,40 ložisko mm

Výška: SME16,45 ložisko mm

Hmotnosť: ložisko SS4 kg


Ak ste výrobcom vyššie uvedených modelov, môžete sa obrátiť na obchodného manažéra spoločnosti Zhongwei Precision a získať zoznam ponúk na vstrekovanie kovov. Ak ste distribútorom, môžete kontaktovať spoločnosť Zhongwei Precision Machinery a požiadať o konzultáciu produktu. Pretože spolupracujeme s mnohými spoločnosťami, vieme vám dostať najnižšiu cenu.


Titanium BSP1035SL Slider MIM diely

Položka

Materiál

Proces produkcie

Teplota spekania

Pleseň

Vlastné

 

Posuvník BSP1035SL

17-4

Kovové vstrekovanie

1500 stupňov

Na prispôsobenie

Áno

 

Chemické zloženie

C: Menšie alebo rovné 0.07
Mn: Menšie alebo rovné 1.00
A: Menšie alebo rovné 1.00
Cr:15,5~17,5
Ni:3.0~5.0
P: Menšie alebo rovné 0.04
S: Menšie alebo rovné 0.03
Cu:3.{1}}~5.0
Nb plus Ta:{{0}}.15~0.45

Dostupné materiály

Nerezová oceľ s nízkym obsahom uhlíka, zliatina titánu (Ti, TC4), zliatina medi, zliatina volfrámu, slinutý karbid, zliatina pre vysoké teploty (718, 713)

Skončiť

Rozmerová presnosť

Hustota produktu

Ošetrenie vzhľadu

Primeraná hmotnosť

Drsnosť 1-5μm

(±{{0}},1 percenta -±0,5 percenta )

92-95 percent

Zrkadlový odraz

0.03g-400g)

Mechanické vlastnosti

Pevnosť v ťahu σb (MPa): starnutie pri 480 stupňoch, väčšia alebo rovná 1310; starnutie pri 550 stupňoch , Väčšie alebo rovné 1060; starnutie pri 580 stupňoch , Väčšie alebo rovné 1000; starnutie pri 620 stupňoch, Väčšie alebo rovné 930
Podmienená medza klzu σ0.2 (MPa): starnutie pri 480 stupňoch , Väčšie alebo rovné 1180; starnutie pri 550 stupňoch , Väčšie alebo rovné 1000; starnutie pri 580 stupňoch , Väčšie alebo rovné 865; starnutie pri 620 stupňoch, Väčšie alebo rovné 725
Predĺženie 55 (percento): starnutie pri 480 stupňoch, väčšie alebo rovné 10; starnutie pri 550 stupňoch , Väčšie alebo rovné 12; starnutie pri 580 stupňoch , Väčšie alebo rovné 13; starnutie pri 620 stupňoch, Väčšie alebo rovné 16
Plošné zmrštenie ψ ( percentá ): starnutie pri 480 stupňoch , Väčšie alebo rovné 40; starnutie pri 550 stupňoch , Väčšie alebo rovné 45; starnutie pri 580 stupňoch , Väčšie alebo rovné 45; starnutie pri 620 stupňoch, Väčšie alebo rovné 50
Tvrdosť: tuhý roztok, menší alebo rovný 363HB a menší alebo rovný 38HRC; starnutie pri 480 stupňoch, Väčšie alebo rovné 375 HB a Väčšie alebo rovné 40 HRC; starnutie pri 550 stupňoch, väčšie alebo rovné 331 HB a väčšie alebo rovné 35 HRC; starnutie pri 580 stupňoch, väčšie alebo rovné 302 HB a väčšie alebo rovné 31 HRC; starnutie pri 620 stupňoch, väčšie alebo rovné 277HB a väčšie alebo rovné 28HRC

Tepelné spracovanie

Špecifikácie tepelného spracovania: 1) Rýchle ochladenie pri 1020-1060 stupňoch v roztoku; 2) starnutie pri 480 stupňoch, po ošetrení roztokom, ochladzovanie vzduchom pri 470-490 stupňoch; 3) starnutie pri 550 stupňoch, chladenie vzduchom pri 540-560 stupňoch po ošetrení roztokom; 4) starnutie pri 580 stupňoch, po ošetrení roztokom, ochladzovanie vzduchom pri 570-590 stupňoch; 5) Starnutie pri 620 stupňoch, po ošetrení roztokom, ochladzovanie vzduchom pri 610-630 stupňoch .
Metalografická štruktúra: Štruktúra sa vyznačuje precipitačným vytvrdzovaním.


Technické body MIM

V kombinácii s našou súčasnou situáciou je štandardizácia MIM lisovania ťažšia ako vstrekovanie a je potrebné postupne znižovať rôzne nestabilné faktory.

V časti „Molding Common Bad MIM Version“ sme povedali:

1. Niektoré zlé MIM formovanie sa môže prejaviť priamo po formovaní a niektoré je potrebné rozpustiť a sintrovať, aby sa prejavili.

2. Či už je vstrekovanie alebo MIM formovanie zložitý proces zahŕňajúci osem prvkov človeka, stroja, materiálu, metódy (procesu), prstenca, formy, merania (kontroly) a dizajnu (návrh produktu), desiatky premenných, Tieto premenné sú interagujúce. Preto existuje viacero spôsobov, ako problém vyriešiť. Rovnako riešenie jedného problému môže viesť k inej forme defektu.


Variačné faktory stroja

Hlavným vplyvom stroja je nestabilita formovacieho stroja a stroja na teplotu formy. Tu je niekoľko bežných príkladov:

1. Mnohé z našich surovín sú magnetické materiály (ako plastové granule, nemôžeme použiť magnetický rám v násypke na vysávanie kovových cudzích predmetov alebo priame použitie surovín) a majú veľa recyklačných časov. Počas výrobného procesu je nevyhnutné, aby sa do násypky pridali kovové cudzie predmety a dostali sa do materiálového potrubia. Dokonca aj upchaté trysky. Tie ovplyvnia vstrekovací tlak a rýchlosť plnenia.

2. Tryska a objímka vtokového kanála nie sú dobre prispôsobené a tryska je napájaná, čo vedie k nestabilnému vstrekovaniu.

3. Medzi teplotou tavenia suroviny a nastavenou teplotou rúrky materiálu je veľký rozdiel, dokonca dosahuje rozdiel teplôt 40 stupňov. Teplota topenia strojov rovnakej špecifikácie a modelu je veľmi odlišná.

4. Teplotný rozdiel medzi cirkulujúcou vodou a strojom na teplotu formy sa značne líši. Cirkulujúca voda nemôže byť použitá ako chladiaca voda pre presné formovacie formy. Rôzne formy majú rôzne požiadavky na teplotu formy a teplota cirkulujúcej vody je počas roka iná. Aj keď je teplota cirkulujúcej vody riadená na určitú teplotu, nemôže splniť špecifickú teplotu potrebnú na chladenie rôznych foriem. Vzhľadom na odlišnú značku a stupeň starnutia zariadenia na meranie teploty formy sú výstupná teplota a prietok pri rovnakej nastavenej teplote tiež odlišné.

5. Stroj na meranie teploty formy sa počas výrobného procesu spustil a nebol včas detekovaný a opravený, ale bolo vyriešené úpravou parametrov.

6. Stenová doska formovacieho stroja nie je vertikálna, napätie štyroch zelených stĺpikov je nekonzistentné a sila formy nie je rovnomerná, keď je forma upnutá.

7. Medzera kontrolného krúžku je príliš veľká alebo je hlava skrutky zlomená, surovina spätne prúdi, rovnováha je nestabilná alebo nulová a produkt je nestabilný.

8. Formovací stroj potrebuje pravidelnú údržbu a kalibráciu, inak to bude trvať dlho a presnosť rôznych aspektov sa zmení a ovplyvní stabilitu formovania. Ako nastaviť formovací stroj potrebuje špeciálnu lekciu, takže tu nepoviem viac.


Faktory zmeny plesní

V prvom rade si povedzme o koncepte „rozsahu procesu výroby foriem“. Veľa ľudí nechápe, čo to slovo znamená. Takzvaný "rozsah výroby foriem" je indikátorom na meranie toho, či je výroba formy jednoduchá. Toto úzko súvisí s dizajnom produktov, dizajnom foriem atď. Napríklad je to ľahké pre každého. Pri výmene formy sa môžu vyskytnúť produkty, ktoré sa vyrábajú podľa parametrov predchádzajúcej sady foriem bez problémov a sú veľmi stabilné. To znamená, že forma má široké spektrum procesov. Na tom istom stroji sa minule vyrábali nejaké formy s rovnakými parametrami a vyrábané produkty sú nekvalifikované a nastavenie parametrov trvá dlho a niekedy nastavenie nie je dobré. Je to preto, že rozsah spracovania foriem je príliš úzky.


Čím širší je rozsah parametrov procesu, tým jednoduchšia je výroba a spustenie, tým vyššia je účinnosť spustenia a stabilnejšia kvalita produktu; čím užší je rozsah procesu, tým nižšia je účinnosť spustenia a tým je výroba nestabilnejšia. Malé zmeny v ôsmich prvkoch a iných prvkoch môžu ovplyvniť kvalitu produktu. V prípade foriem s príliš úzkym rozsahom procesov by sa DFM malo vykonať v počiatočnom štádiu štruktúry produktu a návrhu formy a rozsah procesu formy by mal byť navrhnutý čo najrozumnejšie (analýzu toku formy možno použiť na predpovedanie rozsahu procesu formy) .


Nestabilitu výroby spôsobí aj nedostatočná presnosť obrábania foriem, zlá kvalita foriem a náhradných dielov, čo má za následok údržbu formy alebo zmeny podmienok formy počas výroby:

Príklad 1, pri poslednej výrobe formy nebol žiadny problém, ale zistilo sa, že vyhadzovací kolík je vysoký alebo nízky, keď bola forma po údržbe znovu vyrobená. Alebo je náprstok ohnutý počas výrobného procesu, čo má za následok vyššiu značku náprstku. Hlavným dôvodom je, že niektoré náprstky sú príliš tenké, majú nízku kvalitu, nízku pevnosť a ľahko sa ohýbajú.

Príklad 2, existuje veľa foriem s perforáciou a medzera medzi perforovanými povrchmi by mala byť 0 až -1 drôtu, takže nebudú prechádzať ani otrepy, ani sa nedeformuje hlava perforovanej ihly. Niektoré z našich foriem však nie sú dostatočne presné a často sa dotýkajú hlavy ihly a stláčajú hromadu, čo má za následok problémy, ako je to, že sa produkt neuvoľní z formy a prilepí sa na formu.

Príklad 3: Vodný kanál formy je zablokovaný. Kvôli veľkému množstvu nečistôt v cirkulujúcej vode sa forma dlho nepoužíva a vodný kanál je zhrdzavený, je ľahké spôsobiť zablokovanie vodného kanála formy. Zlá cirkulácia vodného kanála spôsobuje, že skutočná teplota formy nie je v súlade s pôvodnou výrobou.

Príklad 4. Ako sa časy výroby niektorých foriem predlžujú, formy starnú, presnosť sa znižuje a s výrobkami je stále ťažšie hrať.

Príklad 5. Medzera medzi zadnou šablónou a nosným stĺpikom je väčšia ako 0~ plus 1 drôt, šablóna je deformovaná po maximálnom tlaku vstrekovania a produkt má otrepy.

Príklad 6. Výfuková štrbina je zablokovaná po období výroby formy, čo má za následok chyby, ako je zachytený vzduch a zvarové čiary.

Príklad 7. Pre niektoré produkty je dizajn vodnej cesty formy neprimeraný a chladiaci účinok okolo produktu nie je dobrý. Po určitom čase výroby sa forma zahreje a výrobok má problémy, ako sú vzduchové bubliny a nespokojnosť.

Príklad 8. Presnosť obrábania formy je príliš nízka, medzera medzi jadrom formy a rámom formy je príliš veľká a poloha predných a zadných jadier formy sa posúva po každej demontáži a montáži jadra formy, čo má za následok dislokácia deliacej plochy produktu.

Príklad 9. Otvor zátky formy nie je vyleštený a napätie je nevyvážené po dlhom používaní zátky, čo spôsobuje prasknutie výrobku a zátku je potrebné opakovane nastavovať.

Príklad 10. Stredná doska formy je príliš tenká a pevnosť je slabá. Po niekoľkých dňoch používania sa stredná platnička zdeformuje, čo má za následok priveľa materiálu na hlave a nestabilné vstrekovanie.

Príklad 11. Na formu s neutrónovým valcom sa neprivádza žiadny neutrónový signál. Akonáhle neutrón nie je zasunutý na miesto, ejektorový kolík priamo vyrazí posúvač.

Príklad 12. Jazdec formy s presahom medzi vyhadzovacím kolíkom a jazdcom nie je odolný voči chybám. Akonáhle sa posúvač nezasunie na miesto, vyhadzovací kolík priamo narazí na posúvač. Alebo vyhadzovací kolík nemá potvrdzovací signál zatiahnutia. Akonáhle nie je vyhadzovací kolík zatiahnutý na koniec, posúvač priamo narazí na vyhadzovací kolík, keď je forma zatvorená.


Zaslať požiadavku

(0/10)

clearall